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更新时间：2026.04.25

头条 贵州大学勘测设计研究院

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在桩周不同的距离处埋设土压力盒, 分别量测土体径向与切向应力, 将二者的差值与土体的 cu 进行比较, 就可以判断出桩周土体塑性区半径。下面将室内试验结果与上面的计算结果进行比较, 如表 2 所示。表 2　计算值与试验值的比较土层上限计算结果 R a 下限计算结果 R a 室内试验的结果 R a ③层淤泥质粘土 1012 11 7～ 11 ④层淤泥质粉质粘土 713 8 415～ 6 从表 2 可知, 计算结果比试验结果大, 这是由于计算条件与试验条件的差异造成的。理论计算时认为土体是理想弹塑性体, 未考虑自重应力与竖向应变的影响, 计算结果要比实际情况大。室内试验时采用的土体已经完全扰动, 虽经一段时间的静置, 但强度也不会完全恢复, 所以所得试验结果比实际情况小。虽然采用极值原理计算所得桩周土体塑性区半径与试验值不同, 但是两种方法得到的结果比较接近, 其中

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中, 依据导通角估算公式, 实时调整触发角, 使得暂态导通角尽快达到目标值, 将能够缩短阶跃响应时间, 有效改善 TCSC 的暂态性能[6 ]。 (a)电容电压同步方式 (b)线电流基频分量同步方式图 5　180°阶跃到 150°导通角和基频阻抗曲线 F ig. 5　Curves of conduction angle and fundamen ta l frequency impedance: F ir ing angle changes from 180°to 150° 6　结论 ( 1) 当晶闸管触发角发生阶跃时, 由于 TCSC 电路固有的电磁暂态特性, 使得电容电压过零点发生偏移, 相邻过零点间隔不再等于工频半周期, 因此导通角不会立刻达到预定目标值。触发角阶跃变大时, 初始导通角大于目标导通角; 触发角阶跃变小时, 初始导通角小于目标导通角。 (2) 基于晶闸管导

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